现浇箱梁施工技术的难点与措施

　　3.1.5钢管基础验算
　　为方便施工，钢管基础采用预制钢筋混凝土基础，表面预埋钢板以焊接钢管柱，基础可多次重复使用。以25m跨钢管所承受的最大压力R2=1212.07KN控制计算。匝道桥所处地段除去表土，其地基承载力一般均>200Kpa，考虑到基础尺寸不宜过大，需换填砂石混合料，经夯实后其承载力可达350Kpa。取安全系数K＝1.3，砼基础面积S=KN/σ=4.5m2,基础取2.2×2.2m，其面积S＝4.84m2。换填混合料50cm厚，内摩擦角取350，传递至原状土时S=(2.2+1×tg350)2＝8.41，σ＝kN/A＝187Kpa，原状土一般均能符合要求，施工时每次均应触探，以确保原状土地基承载力大于200Mpa。
　　3.2跨路梁式支架
　　跨JM现浇段（11＃～12＃）与JM匝道呈510斜交，11＃、12＃墩均为独柱墩，紧邻JM匝道，施工采用贝雷梁式支架，单跨跨越匝道。受高速公路及两侧地形的限制，为使贝雷支架吊装和拆除不影响高速公路通车，吊车不能在JM匝道作业。受工作幅度16m时起重重量5.2t的限制，同时考虑安装和拆卸支架的安全和难易程度，采用单层双排贝雷梁。为较小支架跨度，同时利用已浇筑的独柱墩参与受力，在独柱墩两侧平行JM匝道前进方向各布置Φ100钢管立柱一根，独柱墩浇筑砼前预埋2Ι45b横梁。独柱墩施工完毕后通过抱箍及剪刀撑与钢管立柱连成一稳定整体，并可同时减小钢管立柱的轴向受力计算长度，贝雷纵梁安放在工钢横梁上。为使各组贝雷平均受力，贝雷梁之间必须全部用10＃槽钢横向联结。贝雷梁上门式支架布置同梁柱式，其总体布置见图3：
　　
　　由于独柱墩处预埋的钢横梁需安放跨路及邻跨支架的贝雷梁，位置有限，不可能安放过多贝雷梁，为尽量减少支架贝雷梁数量，假设前一跨箱梁张拉后，支架不承受箱梁荷载，则计算跨路支架受力时过11＃墩4m已浇筑段可忽略不计。贝雷设计为单层双排，底板范围为8组共16片，两侧翼板各一组。箱梁分两次浇筑，保守起见，按一次性砼浇筑计算。支架荷载计算包括：新浇筑钢筋混凝土自重Q1、贝雷梁自重Q2、施工人员及小型机具等荷载、
　　模板、门架、工槽钢自重、振捣混凝土产生的荷载（合为Q3）。计算模型如图4所示：
　　贝雷梁分翼板范围外侧贝雷梁和底板范围贝雷梁两部分进行验算，因底板范围贝雷梁分布较密，且每隔3m用10＃槽钢将各组梁联结，可假设底板范围贝雷梁作为整体均匀受力。经计算，外侧贝雷Mmax＝882.59KN.m；Qmax＝179.19KN；底腹板处贝雷Mmax＝9887.35KN.m；Qmax＝2009.92KN。对于外侧单层双排贝雷梁：[M1]/Mmax＝1576.4/882.59=1.78，[Q1]/Qmax＝490.5/179.19=2.74；对于底板8组单层双排贝雷：[M2]/Mmax＝12611.2/9887.35=1.28；[Q2]/Qmax＝3924/2009.92=1.95，安全系数k均大于1.2，挠度f<400/L，贝雷梁符合使用要求。预埋钢横梁和钢管柱及其钢筋混凝土基础计算大致与梁－柱式支架相同，在此不再赘述。
　　4结束语
　　该桥梁工程施工完毕，从实施效果上看，钢管贝雷支架能克服地形起伏变化大、高墩、跨路等诸多不利因素。结构受力及变形能准确计算，仅需对典型初始段支架进行堆载预压，节约时间；支架搭拆主要依靠吊车作业，速度快，施工人员投入少，节省了大量人力和大面积地基处理的费用；施工安全保证性大大提高，施工安全可靠，对今后类似桥梁施工有较好的借鉴作用。

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