外掺轻烧氧化镁混凝土性能试验研究之化学论文

　　提要：外掺氧化镁混凝土是在混凝土中掺入适量的轻烧氧化镁，使混凝土产生延迟性体积微膨胀以补偿混凝土在温降过程中产生的收缩变形，以防止混凝土由于温降产生的裂缝，以取代或部份取代混凝土温控措施。近几年来，这项技术得到很快的发展，贵州省2000年以来先后用外掺氧化镁混凝土修建了几座拱坝。本文将这几个工程的试验资料进行整理，从外掺氧化镁混凝土的力学强度、弹性模量、抗渗、耐久性、热学性能、自生体积变形性能等，进行全面系统的分析，以便能全面地系统地深入地了解外掺氧化镁的各种性能，使外掺氧化镁混凝土筑坝技术得到更好更快的推广和发展。
　　关键词：外掺氧化镁混凝土论文，性能论文，自生体积膨胀，试验研究。
　　1、概述
　　外掺氧化镁混凝土是在水泥混凝土中掺入适量的轻烧氧化镁，在水化过程中产生延迟性体积膨胀，对具有约束的水工大体积混凝土可起到补偿混凝土在温降过程中产生的收缩变形的作用，以防止或减少混凝土由于温降产生的裂缝，以取代或部分取代传统的温控措施，混凝土大坝施工中实践了不分缝或少分缝连续浇筑技术，减化了大坝混凝土的施工工艺，可大大加快了工程进度。
　　2001年以来，贵州省先后建成了沙老河、三江、落脚河、马槽河、老江底5座外掺氧化镁混凝土拱坝及鱼简河、黄花寨两座外掺氧化镁碾压混凝土拱坝（参阅表1），为了使外掺氧化镁筑坝这项新技术更好更快的得到推广和发展，有必要对外掺氧化镁混凝土的性能进行深入的了解和研究。本文对我省建成的几座外掺氧化镁混凝土拱坝的试验资料进行整理分析，以便能对外掺氧化镁的性能有一个系统的全面的了解论文。
　　贵州省已建成应用MgO微膨胀混凝土拱坝统计表1
　　工程名称所在地工程等级线型坝高（m）顶拱弧长（m）混凝土工程量（万m3）MgO掺率（%）设缝情况
　　沙老河水库贵阳市北郊三三心圆61.2184.815.303.50~5.50不分缝
　　三江水库贵阳市北郊三单心圆71.5137.503.804.5诱导缝
　　落脚河电站大方县三椭圆81.0195.609.605.50~5.50诱导缝
　　马槽河电站铜仁市三二次曲线69.5142.103.86.00诱导缝
　　老江底电站兴义市三椭圆67.0128.006.55.90诱导缝
　　*鱼简河电站息烽县三抛物线81.00214.4811.004.0~5.0诱导缝横缝
　　*黄花寨电站长顺县二椭圆108.00253.4028.52.50~3.00诱导缝
　　注：有*标记的为碾压混凝土，其余为常态混凝土
　　2、外掺氧化镁混凝土配合比论文
　　几个工程均为四级配混凝土，砂石骨料均用石灰岩轧制，碎石最大粒径120-150mm，常态混凝土坍落度控制在20-50mm，掺用二级粉煤灰，粉煤灰掺量30-40%，外掺氧化镁4.5-6.0%不等，氧化镁全部采用辽宁省海城东方滑镁公司生产的轻烧氧化镁，氧化镁纯度大于4%，符合符合轻烧氧化镁（YB/T5206-2004）质量要求，水胶比控制在0.50-0.55，胶凝材料总量控制在170-210kg/m3。碾压混凝土VC值控制在7-8.5s，坝体采用三级配，碎石最大粒径80mm，防浪墙采用二级配，碎石最大粒径40mm。
　　为了确定氧化镁合理掺量，应进行压蒸试验，压蒸试验参照“水泥压蒸试验安定性试验方法”（GB/T750-92）进行。为安全起见，确定的氧化镁掺量小于压蒸试验得出的最大值。
　　压蒸试验结果表2
　　工程名称粉煤灰掺量MgO掺量膨胀率备注
　　(%)(%)(%)
　　沙老河水库305.00.11
　　305.50.09
　　306.00.11
　　406.00.10
　　三江水库306.00.13
　　304.50.09
　　305.00.11
　　落脚河电站306.00.14
　　404.50.09
　　405.00.11
　　406.00.11
　　马槽河电站407.360.532
　　408.130.489
　　408.280.520※
　　408.790.511※
　　老江底电站307.680.505
　　408.580.498※
　　308.430.501※
　　黄花寨电站607.650.495
　　608.770.497※
　　注:有※为一级配混凝土,其余为1:3砂浆。
　　对于MgO掺量，过去5%被认为是“禁区”，国标规定水泥的MgO含量是以水泥熟料中的MgO含量为准，而水工大体积混凝土外掺MgO则是以胶凝材料（水泥+粉煤灰）为控制标准。水泥熟料中内含MgO与作为膨胀剂的轻烧MgO有本质的不同，因此应以压蒸试验来确定MgO的合理掺量。根据压蒸试验的研究，水泥净浆、砂浆、一级配混凝土在MgO相同掺量相同时，表现出膨胀量呈递减趋势，笔者认为：用一级配混凝土作压蒸试验更接近实际情况。
　　各工程选择的配合比列于表3。按表3配合比进行复核试验，外掺氧化镁混凝土的各项性能均能满足设计要求论文。
　　外掺氧化镁混凝土配合比表3
　　工程名称编号水胶比1m3混凝土材料用量（kg）
　　水水泥粉煤灰/掺量%MgO/掺量%减水剂/掺量%砂/砂率%5-2020-4040-8080-150（120）
　　沙老河水库沙10.539010268/409.4/5.51.19/0.7485/213623621087
　　沙20.559512152/306.92/401.21/0.7549/243443441031
　　沙30.559512152/308.65/501.21/0.7549/243443441031
　　沙40.559510469/406.92/4.01.21/0.7524/233473471042
　　沙50.559510469/407.79/4.51.21/0.7524/233473471042
　　沙60.559510469/408.65/5.01.21/0.7524/233473471042
　　三江水库三10.5710012352/307.9/4.51.22/0.7541/24343343514514
　　三20.5410013056/3010.2/5.51.30/0.7539/24341341512512
　　三30.5110013659/3011.7/6.01.37/0.7536/24340340510510
　　落脚河电站落大坝0.508511951/309.35/5.51.70/1.0528/24340340511511
　　落垫层0.509012654/309.9/5.51.80/1.0556/25332332498498
　　马槽河电站马10.5310914462/3012.36/6.01.648/0.8611/28315315472472
　　马20.5011013288/4013.2/6.01.76/0.8608/28312312469469
　　马30.5411214462/3012.36/6.01.648/0.8611/28315315472472
　　马40.5211413288/4013.2/6.01.76/0.8608/28312312469469
　　老江底电站Ⅰ0.5611814763/4012.6/6.01.68/0.8743/35414414552
　　Ⅱ0.5212114294/4014.2/6.01.89/0.8712/34414414552
　　黄花寨电站Ⅲ650.538757107/659.02/5.51.31/0.8795/34442589442
　　坝体Ⅲ600.54876497/608.86/5.51.29/0.8761/34444591442
　　黄花寨电站防浪墙Ⅱ400.529511073/4010.06/5.51.46/0.8860/39538808
　　注:1、除落脚河电站骨料最大粒径为120mm外，其余工程骨料最大粒径为150mm
　　2、马1、马2为铜仁黔东水泥，外加剂为北京科宁外加剂ADD-3；
　　马3、马4为怀化金大地水泥，外加剂为贵州铁盛外加剂TS-A1，以下同。
　　3、外掺氧化镁混凝土的强度
　　外掺氧化镁后，在水化过程中使水泥石产生膨胀变形，如氧化镁掺量过大，水泥石膨胀后水泥石与骨料的界面受到破坏，则会影响混凝土的强度和耐久性。由于未进行与基准混凝土对比试验，现参照国内资料（文献），当氧化镁掺率在4%左右时，各种品种水泥混凝土强度不仅没有降低，反而较同龄期混凝土强度略有增加。我省几个工程，氧化镁掺率由4%-6%的强度试验资料列于表4。
　　外掺氧化镁混凝土强度试验结果表4
　　工程名称编号抗压强度（MPa）劈拉强度（MPa）抗拉强度（MPa）抗折强度（MPa）
　　7d28d90d7d28d90d7d28d7d28d90d
　　沙老河水库沙117.828.939.90.801.793.16
　　三江水库三112.217.424.60.791.581.811.62.3
　　三214.619.826.60.881.601.901.52.5
　　三317.322.529.81.071.632.151.72.7
　　落脚河电站落大坝14.722.029.61.522.062.56
　　落垫层16.224.430.91.602.282.70
　　马槽河电站马114.921.328.51.652.382.952.53.84.6
　　马215.222.029.01.622.313.012.74.04.9
　　马316.023.530.61.722.443.252.84.15.3
　　马416.324.131.51.712.393.182.73.95.1
　　老江底电站Ⅰ12.819.625.01.031.581.96
　　Ⅱ12.319.224.81.121.692.01
　　黄花寨电站Ⅲ6510.415.626.90.671.152.14
　　Ⅲ6011.116.327.00.711.362.26
　　Ⅱ4012.416.727.30.861.272.45
　　外掺氧化镁混凝土劈裂抗拉强度约为抗压强度的7~10%，7天强度约为28天强度的60~70%，90天强度约为28天强度的130~140%（掺30~40%粉煤灰），抗折强度约为劈裂抗拉强度的1.6~1.7倍，与普通混凝土的规律相符。混凝土外掺5%左右的氧化镁不会对强度造成影响，完全能满足工程对强度的要求。
　　4、弹性模量
　　弹性模量通常随混凝土抗压强度和密度的增加而加大，由于外掺氧化镁混凝土的抗压强度略高于普通混凝土，所以外掺氧化镁混凝土的弹性模量也略高于普通混凝土。
　　外掺氧化镁混凝土弹性模量试验结果表5
　　工程名称编号密度静力弹性模量（GPa）
　　（kg/m3）7d14d28d60d90d
　　沙老河水库沙1166/23.4/38.4
　　三江水库三1252516.118.523.828.431.2
　　三2252516.720.325.229.034.3
　　三3255018.222.927.733.937.4
　　落脚河电站落大坝251022.4/25.6/30.8
　　落垫层250523.6/26.5/33.6
　　马槽河电站马1249614.6/20.1/26.8
　　马2250115.2/20.9/27.3
　　马3250315.3/22.3/28.6
　　马4250016.2/22.9/30.4
　　老江底电站Ⅰ17.9/23.6/27.1
　　Ⅱ18.5/24.7/28.6
　　黄花寨电站Ⅲ6516.4/22.5/33.4
　　Ⅲ6015.8/22.1/35.7
　　Ⅱ4016.6/22.6/33.5
　　5、极限拉伸
　　为了防止混凝土发生裂缝，某些坝工等大体积混凝土在设计中提出抗裂要求，以极限拉伸值作为大体积混凝土抗裂能力的指标。
　　我们是按“水工混凝土试验规程”（DL/T5150-2001）中的方法进行试验，在氧化镁掺率为4-6%时。龄期90d的极限拉伸为75-90×10-6，与普通混凝土接近，说明氧化镁掺率在5%左右对极限拉伸值影响不大。
　　外掺氧化镁混凝土极限拉伸试验结果表6
　　工程名称编号极限拉伸（×10-6）
　　7d28d90d
　　沙老河水库沙1688393
　　三江水库三160.375.2
　　三262.478.0
　　三363.378.5
　　马槽河电站马1506589
　　马2446084
　　马3486891
　　马4426590
　　老江底电站Ⅰ597587
　　Ⅱ476985
　　黄花寨电站Ⅲ65486584
　　Ⅲ60506786
　　Ⅱ40476282
　　6、抗渗性、抗冻性
　　我省修建的几座外掺氧化镁混凝土拱坝设计抗渗等级均为W8，抗冻等级均为F100。经试验，所选择的配合比全部达到或超过设计要求（试验抗渗达到W8，抗冻达到F100就没有再继续试验），由于掺用了30-40%粉煤灰，采用的水胶比小于0.55，掺用的高效减水剂有一定的引气作用，这些都有助于抗渗、抗冻性的提高，因此外掺5%左右的氧化镁不影响混凝土的抗渗性和抗冻性，也就是说外掺氧化镁混凝土的抗渗性、抗冻性完全能够满足工程设计要求。
　　据清华大学的试验研究（参考文献4），外掺氧化镁对碾压混凝土的抗冻性有所降低，如合理掺用引气剂，仍能满足F300。
　　外掺氧化镁混凝土对碾压混凝土抗渗性有所降低，外掺氧化镁细度对抗渗性影响较大，掺量越大，渗透性能降低也越大（见表7）。
　　外掺氧化镁碾压混凝土抗渗试验表7
　　(清华大学资料)
　　项目NMgOC5----120CF5-120C5-200CF5-200
　　相对渗透系数/ms-18.78×10-911.4×10-915.8×10-9141.0×10-9187.0×10-9
　　说明：NMgO（不掺MgO），外掺MgO（200目、120目）水泥用量（C5-200、C5-120），外掺MgO胶凝材料5%用CF5-120、CF5-200表示。
　　在自由膨胀条件下，随着氧化镁掺量增加，外掺氧化镁混凝土的孔隙率随之增加，造成抗渗性略有下降，由于我们试验研究不够深入，外掺氧化镁对常态混凝土抗渗、抗冻性的影响究竟有多大还无法定论，但可以通过提高粉煤灰掺量减小水胶比，掺优质外加剂（最好是减水剂与引气剂联掺），外掺氧化镁混凝土的抗渗、抗冻等级是完全可以满足设计要求的。
　　7、热学性能
　　7.1外掺氧化镁混凝土热学性能试验结果列于表8，为进行比较同时列出外掺氧化镁碾压混凝土和普通混凝土的试验结果。
　　外掺氧化镁混凝土热学性能试验结果表8
　　工程名称导温系数导热系数比热热膨胀系数备注
　　(m2/h)（KJ/mh℃）（KJ/kg℃）(×10-6℃/)
　　落脚河大坝0.00298.881.206.26
　　落脚河垫层0.00298.861.216.25
　　乌江渡电站常态混凝土0.00410.60.967
　　息烽鱼简河0.002947.670.9556.48外掺氧化镁碾压混凝土(三级配)
　　长顺黄花寨Ⅲ10.00327.710.9637.71外掺氧化镁碾压混凝土(三级配)
　　长顺黄花寨Ⅲ20.00357.7160.9547.76外掺氧化镁碾压混凝土(三级配)
　　长顺黄花寨Ⅲ30.00327.911.0057.94外掺氧化镁碾压混凝土(三级配)
　　外掺氧化镁的热学性能与普通混凝土基本相同，无明显差别。由于我省几个工程外掺氧化镁混凝土均采用低坍落度（2-5cm），胶凝材料用量较低，与外掺氧化镁碾压混凝土热学性能也基本相同，外掺氧化镁对混凝土热学性能没有影响。
　　7.2绝热温升
　　根据室内水化热试验，在粉煤灰、外加剂掺量相同时，水泥水化热随氧化镁掺量的增加而略有增加，在氧化镁与外加剂掺量相同时，水泥水化热随粉煤灰掺量的增加而有较显著的降低。
　　根据试验结果（参见表10），外掺氧化镁混凝土的绝热温升与普通混凝土相比，还是比较低的。虽外掺氧化镁后，水泥水化热有所增加，但在我省几个工程实际应用中，均掺入30-40%的粉煤灰，同时掺用高效减水剂和采用四级配大粒径骨料，所以外掺氧化镁混凝土的单位水泥用量还是比较低的，在选用水泥时都尽量选用低热水泥，水泥矿物成分中发热量最大的C3A及C3S含量之和最好低于58%，这些都是外掺氧化镁混凝土绝热温升较低的原因。由于外掺氧化镁混凝土绝热温升较低，有利于混凝土防裂。
　　外掺氧化镁、水泥水化热试验表9
　　水泥品种粉煤灰氧化镁外加剂水化热（J/g）
　　(%)（%）（%）3d7d
　　42.5普硅水泥000234281
　　42.5普硅水泥404.51.0249286
　　405.51.0255296
　　406.51.0270318
　　407.51.0298349
　　604.51.0200230
　　605.51.0207243
　　606.51.0221269
　　607.51.0249298
　　654.51.0188216
　　655.51.0195226
　　656.51.0209256
　　657.51.0236274
　　外掺氧化镁混凝土绝热温升试验结果表10
　　工程名称编号绝热温升（）备注
　　1d3d7d14d28d60d90d
　　沙老河水库沙14.910.415.218.420.521.922.3
　　三江水库三13.88.914.418.822.124.425..2
　　三34.09.515.720.824.627.628.6
　　落脚河电站落大坝10.712.414.115.819.621.5
　　落垫层11.313.115.016.720.722.8
　　马槽河电站马113.816.819.222.323.424.5
　　马212.915.417.620.521.522.7
　　马314.2217.220.522.824.024.9
　　马413.0415.718.020.821.923.1
　　遵义海龙水库常态混凝土19.124.932.935.4未掺氧化镁
　　老江底电站Ⅰ20.47
　　Ⅱ20.27
　　鱼简河电站4.599.3114.818.1碾压混凝土
　　黄花寨电站大坝三级配1.734.558.1211.5314.5916.9917.85
　　碾压混凝土4.407.8911.2414.2716.6617.52
　　大坝二级配防渗墙碾压混凝土2.195.529.7413.6517.0919.7420.67
　　注：落脚河、马槽河绝热温升系根据水泥水化热进行计算而得。
　　8、膨胀变形性能
　　8.1自生体积膨胀
　　
　　外掺氧化镁自生体积变形表11
　　工程名称编号温度MgO掺量自生体积变形（×10-6）
　　（℃）(%)3d7d14d28d60d90d180d365d561d
　　沙老河水沙2204.07.18712.34016.66824.63939.89850.88963.824
　　沙3205.07.29412.31420.08144.42467.06374.54787.43
　　沙4204.03.9349.09916.96634.83550.71458.68275.325
　　沙5204.55.51012.29920.17234.40151.93861.21882.700
　　沙6205.07.29815.69827.05948.1367.45778.50098.335
　　沙5304.531.38739.95953.40772.16692.955108.366119.204
　　沙6305.024.08044.33955.95778.284102.308113.306133.959
　　三江水库基准混凝土2009.3611.8512.8212.5514.3118.78
　　三1204.58.4512.8623.2140.2948.8170.6693.84101.31
　　三3206.03.0411.8123.1236.9554.0369.5498.23118.05125.34
　　基准混凝土3003.056.556.8310.0510.2410.24
　　三1304.56.5220.1226.9240.8054.2161.1084.1686.0492.13
　　三3306.03.0411.8123.1236.9554.0369.5498.23118.05125.34
　　基准混凝土4003.146.106.476.566.6610.0810.7211.4614.88
　　三1404.56.6327.0535.7447.4863.0974.9385.9490.0098.85
　　三3406.010.0730.3749.2067.6889.97108.4129.5140.2149.1
　　落脚河电站落大坝205.512.7423.3124.2631.6442.6355.75
　　落垫层205.513.7413.115.016.720.722.8
　　落大坝305.518.6331.2839.2951.7181.29105.13
　　落垫层305.514.1025.6336.6447.4075.97110.02
　　老江底电站90d外掺氧化镁混凝土自身体积变形试验结果表12
　　试验编号ⅢⅢⅢⅢⅢⅢⅢⅢ
　　0.56F30M00.56F30M50.56F30M60.56F30M70.51F40M00.51F40M50.51F40M60.51F40M7
　　20℃50.16669.70883.918101.11846.34193.491112.001143.981
　　30℃100.270110.290142.390104.665150.125179.505
　　40℃182.026198.986200.346192.627199.467251.747
　　备注：Ⅲ0.51F40M5表示三级配，水胶比0.51，F（粉煤灰）掺量40%，M（MgO）掺量5%
　　黄花寨电站碾压混凝土自生体积变形试验结果（×10-6）（20℃）表13
　　试验编号自生体积变形（×10-6）
　　3d7d14d28d60d90d
　　Ⅱ0.52F40M00.9383.0585.73411.19013.03227.35
　　Ⅱ0.52F40M54.4489.83815.78424.51036.40257.02
　　Ⅱ0.52F40M64.44810.13819.92425.41041.44255.88
　　Ⅱ0.52F40M78.00817.29823.58432.65052.34270.42
　　Ⅱ0.54F60M54.44810.19820.07429.16041.77252.76
　　Ⅱ0.54F60M64.4813.37819.42428.25043.78257.82
　　Ⅱ0.54F60M78.00820.85827.14439.77052.7677.54
　　Ⅱ0.53F65M54.44810.09819.82428.81041.22248.54
　　Ⅱ0.53F65M64.4810.21820.12429.23045.46260.06
　　Ⅱ0.53F65M78.01817.33827.21436.30056.05274.18
　　备注：Ⅱ0.52F40M5表示二级配，水胶比0.52，F（粉煤灰）掺量40%，M（MgO）掺量5%
　　外掺氧化镁混凝土在水化过程中，氧化镁吸水生成Mg(OH)2，即MgO+H2O→Mg(OH)2，产生延迟性体积膨胀，这是外掺氧化镁混凝土的重要性能，从表17可看出，影响混凝土自生体积膨胀的首要因素是温度，混凝土配合比相同，温度越高，混凝土自生体积变形则越大。氧化镁的掺量对混凝土自生体积变形也有直接的影响，氧化镁的掺量越高，混凝土自生体积变形也越大。膨胀一般发生在7d以后，一年以后还继续缓慢膨胀，温度对早期膨胀率也有影响，如以180d的膨胀率为基准，根据我们试验结果的统计，温度与龄期对膨胀率的影响大致如下：
　　温度与龄期与外掺氧化镁膨胀率的关系表14
　　温度龄期（d）
　　（℃）7142890180365561
　　2012-1516-2540-5070-95100120-130130-140
　　3020-2530-3550-6070-90100
　　4025-3030-4050-6080-90100
　　从表14可见：温度对混凝土早期膨胀率影响较大，对28d以后膨胀率影响不甚显著，因此外掺氧化镁混凝土早期保温显得比较重要。
　　对鱼简河大坝外掺氧化镁混凝土进行了观测，结果列于表15。
　　鱼简河不同高程混凝土的平均温度及膨胀量统计表15
　　龄期0~30d31~90d91~180d181~360d361~720d721~1080d2008年3月28日
　　高程项目平均膨胀平均膨胀平均膨胀平均膨胀平均膨胀平均膨胀
　　（m）温度增量温度增量温度增量温度增量温度增量温度增量实测膨胀量
　　（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（℃）（×10-6）（×10-6）
　　986.0017.011.721.07.621.15.520.14.518.33.916.93.336.5
　　1008.0027.815.027.810.921.36.914.14.419.23.717.12.042.4
　　1022.0033.917.932.712.125.825.118.08.319.613.116.23.539.2
　　1053.008.210.413.88.023.26.95.75.716.42.315.7-9.2-26.3
　　注：坝顶高程1062.00m
　　由表15可见，早龄期混凝土温度高，膨胀增量大，一年后温度已接近稳定温度场，膨胀发展变缓，第3年仍有3×10-6的膨胀增量，预计中下部坝体混凝土还会有2-10×10-6的膨胀增量，坝体接缝观测成果表明：坝体诱导缝、横缝、层面缝及坝体接触缝等均未张开，坝面未发现裂缝及渗水现象，表明混凝土后期的微膨胀起到了增强坝体的抗裂性能。
　　8.2徐变
　　沙老河水库外掺氧化镁混凝土(编号沙1，氧化镁掺率5.5%)，徐变试验结果列于表16。
　　沙老河水库外掺氧化镁混凝土徐变度表16
　　加荷龄期持荷时间（d）
　　（d）3714285090180360
　　365.783.592.396.799.1101.8103.5105.3
　　735.445.051.456.760.564.669.373.4
　　2813.818.222.527.431.335.540.445
　　907.610.612.815.618.221.625.929.8
　　1805.17.69.011.013.216.220.123.7
　　3603.25.26.17.69.412.115.618.8
　　如以28d徐变度为基准，则不同加荷龄期持荷360d的相对徐变与加荷龄期的关系见表17。
　　相对徐变与加荷龄期关系表17
　　龄期（d）372890180360
　　相对徐变度2.301.631.000.660.530.42
　　以28d龄期加荷且持荷180d徐变度为基准，则28d龄期加荷的相对徐变与持荷时间的关系列于表18。
　　相对徐变与持荷时间关系表18
　　龄期（d）372890180360
　　相对徐变度0.340.450.680.881.001.11
　　由表17、表18可见：混凝土的相对徐变随着加荷龄期的增大而减小，随时间的延长而增大，持荷90d的徐变可达180d的88%左右。
　　由于未进行不掺氧化镁混凝土的对比试验，只能与国内有关资料进行比较：外掺氧化镁混凝土的徐变与普通混凝土相比，增大约10-20%，对于温度应力和混凝土补偿应力都发生晚期的外掺氧化镁混凝土，后期徐变加大对温度应力和补偿应力有削减作用。
　　9结语
　　9.1从我省几个工程外掺氧化镁混凝土的试验资料整理分析结果来看，外掺氧化镁混凝土力学强度、抗渗性能、抗冻性能均能满足设计要求，外掺氧化镁混凝土性能没有太大的影响。
　　9.2外掺氧化镁混凝土自生体积变形与温度关系密切，与氧化镁的掺率也有直接影响，温度对早期膨胀率有较明显的影响，要获得期望的膨胀值，起到补偿混凝土在温降过程中产生收缩变形的作用，早期保温十分重要。
　　9.3外掺氧化镁筑坝技术要更好更快的发展，要更加完善，对外掺氧化镁混凝土的各项性能还应进行更系统更深入的试验研究。
　　参考文献
　　1、氧化镁混凝土筑坝技术
　　曹泽生、徐锦华编著中国电力出版社2005/6
　　2、不分缝筑坝技术中混凝土性能试验研究
　　董亚军贵州水利水电技术2004/1
　　3、沙老河坝体混凝土热学与变形性能试验研究
　　董亚军贵州水利水电技术2004/4
　　4、外掺氧化镁碾压混凝土试验研究
　　李鹏辉、刘光廷、许维、陈凤岐水利水电技术2004/4
　　5、老江底水电站拱坝全坝外掺MgO混凝土配合比试验研究
　　徐英水利规划与设计2008/4
　　6、鱼简河R.C.C拱坝的应力仿真分析及温控措施研究
　　张国新、罗健、杨波、陈大松水利水电技术2005/5
　　7、鱼简河碾压混凝土拱坝原型观测资料分析
　　庞先明陈浩晏卫国水利水电技术2008/4